К сожалению, встроенный телефонный усилитель USB-ЦАПа «Creative E-MU 0204» с трудом справляется с моими любимыми изодинамическими наушниками ТДС-5 (сделано в СССР), которыми я пользуюсь с 80-х годов прошлого века. Требуется усилитель, надо подружить буржуя с тэдээсами.
Наудачу обнаружил у себя «в сундуках» плату предварительного усилителя по схеме Ю. Солнцева из журнала «Радио» за 1985 год. Схема по сути представляет из себя ОУ (К574УД1 в оригинале), умощнённый параллельным повторителем на комплементарных транзисторах (КТ3102, КТ3107). Сдул пыль и опробовал этот ПУ в качестве телефонного. Результат весьма обнадёжил и вдохновил на «реинкарнацию» схемы в обновлённом виде.
↑ Схема усилителя для наушников
Рис. 1. Исходная схема предварительного усилителя. «Радио», 1985
Исключён фрагмент. Полный вариант доступен меценатам и полноправным членам сообщества.
Описание изменений в моей схеме:
1. Заменил операционный усилитель К574УД1 на NE5532P, пробовал и другие.
2. В качестве выходных транзисторов поставил 2N2905 + 2N1893. Почему? Потому что вполне подходят и много их у меня. Выбрал с коэффициентом усиления около 100. Пришлось помудрить с радиаторами — намотал толстым медным проводом катушки, которые туго посадил на корпуса. Можно поставить массу других вариантов выходных пар, например BD139 + BD140, у них и фланцы на корпусах удобные.
3. Добавил резисторы R4, R5, увеличением которых подбираем желаемый ток выходных транзисторов. При желании можно загнать выходной каскад в класс А. Чем больше сопротивление резисторов, тем больше ток и тем ближе заветный класс А. Однако, тем больше потребуются радиаторы, и придётся увеличивать ток в коллекторах VT1, VT2. Тут открывается непаханое поле для маньяков, к коим я себя не отношу. Я по результатам измерений и прослушивания остановился на 7,5 Ом. При этом ток выходного каскада 4 — 5 мА. И в качестве радиаторов для выходных транзисторов вполне подошли мои импровизированные катушки.
4. Изменил схему включения на инвертирующую.
5. Уменьшил усиление по переменному току в силу специфики работы телефонных усилителей от современных источников с высоким (до 2V) уровнем сигнала.
6. Убрал входную ёмкость, так как усилитель предполагается использовать с конкретным ЦАПом, на выходе которого постоянное напряжение гарантировано отсутствует.
7. По питанию на плате установил электролиты С2, С4 = 4700 Мкф х 25 В и керамику С1, С3 = 1 Мкф (ближе к выводам питания ОУ).
8. Отказался от регулятора громкости, так как он есть на выходе ЦАПа.
Как оказалось, амплитудную характеристику «параллельного» усилителя можно улучшить и не применяя диодного коммутатора усилительных каналов. На рис. 1 приведена принципиальная схема усилителя мощности звуковой частоты (УМЗЧ), оконечный каскад которого (транзисторы VT9 — VT12) представляет собой «параллельный» усилитель. Улучшения амплитудной характеристики удалось достичь применением цепей R13 — R15C5 и R16 — R18C6, выполняющих функции генераторов стабильного тока в базовых цепях транзисторов VT11, VT12. Напряжения на конденсаторах С5 и С6 практически не зависят от уровня сигнала и равны примерно 8 В. Напряжения же на эмиттерных переходах транзисторов VT11 и VT12 изменяются в пределах от 0,5 до 1,5 В, поэтому ток, например, через резистор R15 практически постоянен и в зависимости от амплитуды сигнала лишь перераспределяется между эмиттером транзистора VT9 и базой VT11. Если исключить конденсаторы С5, С6, фактически реализовав выходной каскад, описанный в [1], то уровень ограничения уменьшится с ±24 до ±12 В и, что интересно, коэффициент гармоник еще не ограниченных сигналов возрастет примерно в 10 раз.
Основные технические характеристики оконечного каскада следующие:
| Номинальная выходная мощность, Вт, на нагрузке сопротивлением 8 Ом | 25 |
| Номинальное входное напряжение, В (входное сопротивление, кОм) | 15(4) |
| Коэффициент гармоник, %, не более | 0,22 |
| Ток покоя. А | 0,25 |
| Постоянное напряжение на выходе в отсутствие сигнала, В. не более | ±0,05 |
Каскад можно использовать как функционально законченный узел, например, для «умощнения» уже существующих УМЗЧ или в качестве оконечных каскадов усилителей в многополосной системе с разделением частот на ее входе.
Еще одно возможное применение «параллельного» усилителя иллюстрирует каскад на транзисторах VT1 — VT4. Выходными сигналами в данном случае являются не токи эмиттеров транзисторов VT3, VT4, а токи коллекторов, которые суммируются уже не непосредственно: они поступают в каскады, аналогичные так называемому «токовому зеркалу» (транзнсторы VT5 и VT6, VT7 и VT8). с той лишь разницей, что эти каскады дополнительно усиливают ток примерно в 10 раз. Точка соединения эмиттеров транзисторов VT3, VT4 является входом для сигнала ООС, поступающего с низкоомного делителя напряжения R10R11C3. Глубина ООС невелика (около 30 дБ), поэтому усилитель не самовозбуждается и без дополнительной коррекции АЧХ.
Вносимые предварительным усилителем искажения сигнала весьма специфичны. Если напряжение ООС перестает изменяться, например, вследствие ограничения его на выходе УМЗЧ, то ток транзистора VT3 или VT4 возрастает до тех пор, пока он не войдет в режим насыщения. При этом, если исключить элементы R6,VD1 и R7,VD2. напряжение на входе оконечного каскада от уровня, предшествующего моменту ограничения (около 21 В), быстро снизится примерно до 1 В. В результате вместо ограниченной синусоиды на выходе УМЗЧ появится сигнал, состоящий . из ее участков, чередующихся с участками постоянного напряжения, близкого к нулю.
Благодаря применению токоограничительных резисторов R6. R7 сигнал на входе оконечного каскада при насыщении транзисторов VT3 или VT4 практически не отличается (меньше всего лишь на 0,3 В) от уровня ограничения.
Основные технические характеристики УМЗЧ
| Номинальная выходная мощность, Вт. на нагрузке сопротивлением 8 Ом | 25 |
| Полоса номинальной мощности, кГц | 0,02…200 |
| Номинальное входное напряжение, В (входное сопротивление, кОм) | 1(150) |
| Коэффициент гармоник, %, не более | 0,15 |
| Коэффициент интермодуляционных искажений, % не более | 0,2 |
| Максимальная скорость нарастания выходного напряжения. В/мкс | 15 |
| Выходное сопротивление. Ом. не более | 0,2 |
Несколько слов об особенностях оконечного каскада, характерных для «параллельных» усилителей вообще. При конструировании таких усилителей необходимо учитывать площади эмиттерных переходов применяемых транзисторов. Отметим, что ток, втекающий в базу транзистора VT11 (VT12), не может превышать тока покоя транзистора VT9 (VT10), так как ток через резистор R15 (R16) практически неизменен. Нетрудно рассчитать максимальный ток базы транзистора VT11 (VT12), учитывая обратную зависимость коэффициента передачи h21э от тока эмиттера. Для усилителя по схеме на рис. 1 ток покоя транзнстора VT9 (VT10) равен 83 мА. Далее, ток покоя транзистора VT11 (VT12) но сколько раз больше тока покоя транзистора VT9 (VT10), во сколько раз площадь эмиттерного перехода первого больше аналогичной площади второго. Например, если в оконечном каскаде использованы пары транзисторов КТ814/КТ815 (VT9/VT10) и KT819/KT8I8 (VT11/VT12), ток покоя последних будет примерно в 6 раз больше.
Итак, в «параллельном» усилителе существуют три цепи протекания тока покоя: R13 R15, VT9; VT10, R16— R18 и VT1I, VT12. Для усилителя по схеме на рис. 1 (VT9 эквивалентен VT11, a VT10—VT12) общий ток покоя составит: 83 мА+83 мА+83 мА »250 мА. Очевидно, что наименьшим он будет в том случае, если пары транзисторов VT9/VT10 и VT11/VT12 будут одинаковыми. Более того, в оконечном каскаде нежелательно использовать транзисторы серий КТ816.КТ817. У них при тех же токах эмиттеров параметр h21э значительно меньше, чем у КТ818, КТ819, а это требует увеличения токов покоя транзисторов VT9, VT10 и усилителя в целом. Уменьшение коэффициента h21э при больших токах эмиттера приводит к тому, что для работы усилителя на нагрузку сопротивлением 4 Ом ток покоя придется увеличить не в 2 раза, а примерно в 3 раза. Из сказанного ясно, что сильная зависимость параметра h21э от тока эмиттера кремниевых транзисторов является ограничивающим фактором для нх применения в «параллельном» усилителе.
В том, что в описываемом УМЗЧ применены транзнсторы серий КТ818 и КТ819, есть и еще одна положительная сторона: усилитель выдерживает короткое замыкание нагрузки в течение десятков секунд, поэтому для его надежной зашиты достаточно установить в цепях питания плавкие предохранители.
Несмотря на сходство с известными двухтактными усилителями мощности, работающими в режиме АВ, «параллельный» усилитель является линейным усилителем в том смысле, что рабочие точки его транзисторов не заходят в область отсечки коллекторного тока (т. е. транзисторы всегда открыты). Если же в цепи эмиттеров транзисторов VT11, VT12 включить резисторы сопротивлением 0,2 Ом. как это делается в известных усилителях, то их рабочие точки будут заходить в область отсечки коллекторного тока, из-за чего значительно возрастет коэффициент гармоник.
Термостабильнсть оконечного каскада обеспечивается попарной установкой транзисторов VT9, VT12 и VT10, VT11 на теплоотводах, а входного за счет достаточно малого теплового сопротивления коротких выводов транзисторов и небольшой, более того, примерно одинаковой рассеиваемой ими мощности.
Обычно ограничения, связанные со снижением коэффициента h21э при больших токах эмиттера, можно, если использовать вместо каждого транзистора оконечного каскада составной транзистор.
| Рис. 2 |
На рис. 2 показана схема УМЗЧ, в котором «параллельный» усилитель использован и в устройстве защиты выходною каскада от короткого замыкания в нагрузке. Устройство работает следующим образом. К одной из диагоналей измерительного моста, образованного резисторами R18, R19, R23 и нагрузкой Rн, подводится выходное напряжение усилителя, к другой подключены «параллельный» усилитель на транзисторах VT15 VT18 и симметричный пороговый элемент, состоящий из включенных встречно-параллельно диодов VD5, VD6. В нормальных условиях напряжение между точками соединения резисторов R18, R19 и R23, Rн меньше напряжения открывания порогового элемента, и через коллекторы транзисторов VT17, VT18 протекают небольшие (около 1 мА) постоянные токи, которые не оказывают влияния на работу оконечного каскада. При коротком замыкании нагрузки практически все надеине напряжения на резисторе R23 прикладывается к пороговому элементу, один из диодов VD5, VD6 открывается и через коллектор соответствующего транзистора (VT17 или VT18) протекает ток соответствующей цепи (R13R14VD3 или R16R15VD4). В результате ток выходного каскада УМЗЧ (VT13, VT14) ограничивается значением, меньшим максимального в нормальных условиях работы. Конденсатор С7 уменьшает скорость срабатывания защиты. Дело в том, что точно сбалансировать измерительный мост во всем диапазоне частот невозможно, особенно это трудно сделать в его высокочастотной области. Для. улучшения балансировки на средних частотах параллельно резистору R18 необходимо подключить конденсатор С11 (на рис. 2 показан штриховыми линиями), емкость которого подбирают экспериментально.
Основные технические характеристики УМЗЧ, собранного по схеме на рис. 2 (с предварительным усилителем), следующие:
| Номинальная выходная мощность, Вт. на нагрузке сопротивлением 4 Ом | 50 |
| Полоса номинальной мощности, кГц | 0,02…200 |
| Коэффициент гармоник. %, не более | 0,15 |
| Коэффициент интермодуияционных искажений, % не более | 0,2 |
| Максимальная скорость нарастания выходного напряжения,. В/мкс | 15 |
| Выходное сопротивление, Ом. не более | 0.43 |
| Ток короткою замыкания выхода, А | 2,3 |
Отличие этого усилителя от предыдущего заключено в оконечном каскаде. Транзисторы VT13, VT14 работают без начального напряжения смещения. Резистор R17 линеаризует оконечный каскад [2]. Его функции заключаются в том, что при малых выходных сигналах (менее 0,6 В) напряжение ЗЧ с предыдущего каскада (VT9 — VT12) поступает в нагрузку, минуя транзисторы VT13, VT14. С увеличением сигнала эти транзисторы включаются значительно плавнее при наличии резистора R17 (R17=2Rн), чем без него, и коэффициент гармоник оконечного каскада не превышает 15 % (без резистора он в несколько, раз больше). К каскаду, предшествующему оконечному, предъявляются жесткие требования: низкое выходное сопротивление и хорошая линейность без цепи ООС. Невыполнение первого из этих требований в усилителе [3] не позволило даже при глубине ООС 60 дБ получить коэффициент гармоник меньше 0,5 %.
Напряжения питания обоих вариантов усилителей могут быть снижены до ±6 В, при этом их работоспособность сохраняется.
Питать усилители можно нестабилизироваиными напряжениями.
Конструкция и детали. В обоих усилителях транзисторы КТ315В можно заменить на КТ315Г—КТ315Е; К.Т361В -на КТ361Г-КТ361Е; К.Т3102А и КТ3107А — соответственно на КТ3102Б, КТ3102Е, КТ3117А, К.Т373А, КТ373Г и КТ3107Б, КТ3107И, КТ3108А. Вместо указанных на схемах в оконечных каскадах можно использовать транзнсторы серий КТ814, КТ815, КТ818, КТ819 с индексами Б и В, а при снижении напряжений питания до ±15 В — с индексом А. Статический коэффициент передачи тока h21э транзисторов VT11, VT12 (рис. 1) должен быть не менее 30.
При сборке усилителя по схеме, на рис. 1 транзисторы оконечного каскада, соединенные выводами коллектора с одноименным проводом питания, устанавливают на одной стороне общего теплоотвода вплотную друг к другу. Транзисторы VT9, VT12 и VT10, VT11 усилителя по схеме на рис. 2 монтируют на пластинчатых теплоотводах, разметенных непосредственно на печатной плате. Их изготовляют из листового алюминиевого сплава толщиной 0,5…1 мм. У заготовки размерами 40Х Х50 мм отгибают под прямым углом полку шириной 10 мм, в которой сверлят два отверстия поя винты крепления к плате. Для транзисторов оконечных каскадов использованы теплоотводы 8.650.022 с эффективной площадью охлаждения 300 см2.
Вместо диодов КД522 можно использовать любые маломощные кремниевые диоды с обратным напряжением не менее 50 В, вместо Д9А — любые германиевые, рассчитанные на прямой ток 100 мА.
Обязательным элементом обоих усилителей должен быть конденсатор С2 и плавкие предохранители FU1, FU2. Если для питания предполагается использовать нестабилизированный источник, соединять усилитель с конденсаторами фильтра следует либо проводниками малой длины (менее 100 мм), либо большого сечения (около 1 мм2) При невыполнении этого условия значительно возрастает коэффициент гармоник. Если же используется стабилизированный источник, к тинам питания УМЗЧ необходимо дополнительно подключить конденсаторы емкостью 2000 мкФ.
Правильно собранные усилители налаживания не требуют. Единственное. что необходимо сделать, это сбалансировать измерительный мост устройства защиты (рис. 2) подбором конденсатора C11 и резистора R19.
В заключение следует отметить, что основным источником нелинейных искажений в УМЗЧ по схеме на рис. 2 является усилитель напряжения (VT1 VT4). Коэффициент гармоник усилите ля с разомкнутой цепью ООС достигает 3 %. Улучшив линейность этого каскада усилителя, можно снизить коэффициент гармоник до 0.01 . 0.03 %.
ЛИТЕРАТУРА
- Агеев А. Усилительный блок любительского радиокомплекса. Радио, 1982, № 8, с. 31-35.
- Zapf J., Schvenn R. Ein Okonomishes, vollgeschutztes Hi-Fi Verstarkerkonzept
- Агеев А. Термостабильный усилитель Радио, 1981, № 7-8 с.34-35
fon 20 W bis 200 W. — Funkschau, 1977, Heft 25, z: 130 — 134
Радио 1985 № 8
↑ Как дело было
Нарисовал печатку.
Исключён фрагмент. Полный вариант доступен меценатам и полноправным членам сообщества.
Вытравил. Спаял. Вставил в корпус. Думал — макетный, фиг вам. Так и прижился.
Рис. 4 и 5. Постоянный временный корпус
Включил. Поиграл с режимами выходных транзисторов. К этому времени пришли заказанные на Алиэкспресс 120-Омные мониторные наушники Takstar TS-671 . Послушал. Провёл измерения RMAA. Поменял шило на мыло: NE5532P на LM833N. Это недорогие широко распространённые операционники примерно одного класса. Опять послушал и провёл измерения в RMAA.
Разницу в звучании оценить не смог по причине того, что слушал с разрывом во времени на перепайку ОУ (панелек нет). Да и вряд ли разницу можно услышать, ведь ОУ примерно одного класса. Что собственно и подтвердили измерения: разница – в пределах погрешности.
Другие ОУ я не пробовал, потому что под рукой нет и приобрести в своём маленьком городке быстро не могу. Да и нарушится концепция усилителя «я его слепила из того что было».
↑ Глубоко в RMAA
Знаю что многие не жалуют эту программу, считая, что продукт задуман в помощь маркетологам, чтобы им было нас легче «охмурять». Но я считаю, что даже если это и так, то всё равно это всего лишь инструмент. Плохой или хороший, но это инструмент и надо уметь им пользоваться. Тем более, что инструмент-то на самом деле удобный!
Условия измерений.
Звуковой интерфейс «Creative E-MU 0204» имеет два линейных моно входа с сопротивлением 1,5 кОм и чувствительностью в крайнем левом положении регуляторов 6,5 dBV (2.11 Vrms среднеквадратичное, или 2,98 Vpp пиковое). В это положение и поставлю, так снимает все характеристики производитель. Два стерео выхода, линейный и телефонный, сопоставимые по уровню 6,7 dBV (2.16 Vrms среднеквадратичное или 3,05 Vpp пиковое).
Сначала испытывал телефонный выход интерфейса (собственно вся каша заварилась из-за него), подключая его выход напрямую к линейному входу (loopback), а затем протестировал три пары наушников с сопротивлением 120 Ом (Takstar TS-671), 72 Ома (ТДС-5), 32 Ома (Delta). Итого четыре измерения. Потом на выход интерфейса подключил вход собранного усилителя и проделал те же четыре измерения с его выхода.
Результаты сведены в таблице ниже. Толковать все полученные результаты не буду — уж слишком перегруженная получиться статья. В конце статьи прикрепляю файлы измерений *.sav, смотрите, кому интересно!
Результаты моих измерений в RMAA с интерпретацией
Рис. 6. Сводная таблица результатов тестирования
Рис. 7. Окно настройки уровня RMAA
Попутно сравнил нагрузочную способность интерфейса и усилителя по снижению выходного уровня под нагрузкой.
Рис. 8. Нагрузочная способность
Вот уже пошли весёлости. Как видим, с уменьшением сопротивления нагрузки идёт уменьшение выходного уровня на телефонном выходе интерфейса. Наш усилитель с этим справляется без снижения уровня.
Рис. 7а. Оценка RMAA подключения «выход интерфейса — линейный вход»
Общая оценка «отлично». Вот бы так под нагрузкой.
Рис. 7 б. Оценка RMAA подключения «выход интерфейса — линейный вход». Нагрузка — наушники Takstar
Ан нет. Коэффициент нелинейных искажений + шум уже только «хорошо», а интермодуляция + шум (0.264%) уже только «удовлетворительно». У меня есть предположение, что это связано с некорректной работой программы. Но об этом при рассмотрении графиков. Нехорошо (-60.2 dB) и с взаимным проникновением каналов.
Рис. 7в. Оценка RMAA подключения «выход усилителя — линейный вход». Нагрузка — наушники Takstar
Усилитель условно (-72 dB) провалил только взаимное проникновение каналов.
Рис. 9. АЧХ. Единственный график, где оказалось возможным, без ущерба для разборчивости, посмотреть одновременно результаты всех восьми измерений
По шести видим ровную сливающуюся линеечку. И только интерфейс, нагруженный на Такстары и Дельты, выдаёт причудливое отклонение АЧХ. Аж, страшно сказать, на 0.5 dB. Импеданс у ТДС – 5 линейный.
Рис. 10. Интермодуляционные искажения + Шум
Вот тут мы видим ещё одну причину, по которой мне захотелось собрать внешний усилитель. Замечательная кривая для ненагруженного выхода интерфейса начинает щетиниться пиками гармоник под нагрузкой. Возможно, это связано с некорректной работой программы по нормализации уровня, скорее всего она привязана к 1 кГц. Вот тут и вспомним тот подъем АЧХ. Возможно, именно он и стал причиной клипинга (программа, кстати, честно предупредила соответствующим окошком), который в свою очередь привёл к необъяснимому росту уровня искажений.
Попытки отключить нормализацию и немного снизить уровень ни к чему не привели. Отключение нормализации в бесплатной версии не работает.
Графики усилителя с нагрузкой и без неё скромно расположились посередине, позволив получить по этому параметру от RMAA отличную оценку.
Рис 10. Взаимное проникновение каналов
Наблюдаем такую же картину распределения результатов. «Лучший» и «худший» результаты — интерфейс. Усилитель — скромное «хорошо». Могу предположить проблемы питания как у интерфейса (питание организовано через USB от БП компьютера), так и в моем усилителе, запитанном хоть и от стабилизированного выпрямителя, но конструктивно не оптимального.
Рис 11. Интермодуляция. Переменная частота
Всё то же самое.
Рис 12. Частотный диапазон. Плавающий тон
Аналогично АЧХ.
Мостово-параллельный усилитель
А мостово-параллельный усилитель
Конфигурация использует комбинацию мостовой и параллельной конфигураций усилителя. Это чаще всего используется с усилителями мощности IC, где желательно иметь систему, способную генерировать большую мощность при номинальном импедансе нагрузки (т. Е. Используемое полное сопротивление нагрузки является тем, которое указано для одного усилителя), без превышения рассеиваемой мощности на усилитель. . Из предыдущих разделов можно видеть, что мостовая конфигурация удваивает рассеивание в каждом усилителе, в то время как параллельная конфигурация с двумя усилителями уменьшает вдвое рассеивание в каждом усилителе при работе с номинальным сопротивлением нагрузки. Таким образом, когда обе конфигурации объединены, предполагая, что на каждую конфигурацию приходится два усилителя, результирующее рассеивание на усилитель теперь остается неизменным при работе с номинальным сопротивлением нагрузки, но с почти четырехкратной мощностью, которую каждый усилитель способен по отдельности, подаваемой на нагрузку.
↑ Итоги
Немного о результатах прослушивания и тестирования. Я не люблю, чтобы усилитель вносил при своей работе отсебятину, как говорят «пел», «вовлекал» и так далее. Не люблю всевозможные «улучшайзеры» и считаю, что желание покрутить ручку тембра возникает при недостатках звукового тракта. Поэтому я всегда стремлюсь, чтобы устройство работало по возможности точно и незаметно. На мой слух это получилось!
Благодарю всех, дочитавших до конца за долготерпение и снисходительность. Хочу в качестве заключения сказать, что задачу сборки усилителя, который бы соответствовал (без фанатизма) уровню имеющихся у меня источника звука «Creative E-MU 0204» и наушников (Takstar TS-671, ТДС-5) я считаю для себя выполненной и могу на некоторое время успокоиться.
Рекомендации
- Эйче, Джон Ф. (1990). Руководство по звуковым системам для поклонения
. Запись и аудио технологии. Хэл Леонард Корпорейшн. п. 87. ISBN 0-7935-0029-X . - «Стерео, параллельное и мостовое моно». Руководство по усилителю
. DirectProAudio. Получено 28 сентября, 2011. - Робертс, Джо (2007). «Основы звукового усилителя мощности». Технические заметки Джо
. Получено 28 сентября, 2011. - Селф, Дуглас (2009). Руководство по проектированию усилителя мощности звука
(5-е изд.). Focal Press. п. 367. ISBN 0-240-52162-5 . - ^ аб
Бартлетт, Брюс (1 мая 2010 г.). «Мастер-класс по мощности усилителя: не все рейтинги одинаковы». ProSoundWeb. Получено 28 сентября, 2011.
↑ Дополнения по статье. Вариант для начинающих
В течение полгода я собрал с параллельным повторителем несколько вариантов усилителей: Отчет по усилителям на Датагорском форуме Сначала — с использованием сначала рекомендованных 2SA1930/2SC5171 в корпусе TO-220FP, без резисторов. Потом решил проверить как эта схема поведет себя с 2N2905/2N1893 в корпусе TO-39, применёнными в версии, описанной в статье. И, вконец «обнаглев», собрал версию на демократичных BC547B + BC557B в корпусах ТО-92.
Во всех случаях был получен положительный результат. В вариантах на транзисторах большой и средней мощности новые печатные платы не разрабатывались.
В случае применения маломощных BC547B + BC557B (ТО-92) была разведена, я считаю, удачная печатная плата
, позволившая получить низкий уровень помех / наводок 50 Гц и очень неплохие остальные параметры. Забирайте архив с печаткой, списком элементов и обновлённой схемой:
